計算盾構施工過程中襯砌內力的兩種方法比較

【摘要】盾構隧道的建造是一個多步驟施工的過程，為了更好地分析襯砌的受力狀況，采用地層—結構法和荷鞍—結構法從不同角度對施工過程加以模擬，并各有側重。地層—結構法引進應力釋放系數概念，依據結構與土相互作用的觀點，對施工過程中影響隧道內力的因素進行分析，奉文還針對施工過程中注漿壓力、注漿影響范圍對襯砌內力產生的影響進行了討論；同時，采用荷載—結構法，考慮施工過程中荷載的變化，特別是注漿壓力的變化米計算襯砌結構內力。最后，結合工程實例，比較了兩種計算方法給出計算結果的差別，這為設計方法的改進提供了依據。
【關鍵詞】盾構隧道施工過程地層—結構法 荷載—結構法
1 前言
盾構機械施工時，首先依靠盾構機本身的剛性支護和開挖面土壓力的平衡裝置而開挖前方土體，隨著盾構的推進，不斷拼裝管片，同時在盾尾向襯砌環外圍進行注漿。由于注漿材料的逐漸凝固以及土體的固結，整個隧道的隧道受力狀態趨于穩定，投入運營使用。在運營階段，又會受到列車的振動荷載和人群荷載。從以上過程可以看出：盾構隧道的建造是一個復雜的多步驟施工過程。在進行襯砌內力分析中為了模擬施工過程，地層—結構法與荷載—結構法分別采用了不同的假設條件和設計理論，以期全面的反映盾構襯砌的受力狀況。荷載—結構法首先把一切影響因素轉化為荷載作用在結構上，這樣需要引進諸多假設，如假設水土壓力分布形式，地基抗力等。然后利用按最不利工況荷載組合的原則來進行內力分析，尋求盾構隧道內力包絡圖。地層一結構法分析中引進應力系數釋放的概念，將土與隧道作為一個整體宋分析計算，建立模擬盾構隧道襯砌施工全過程的有限元分析模型，這就回避了荷載結構法中引進的假設，從最大限度上模擬了各個施工因素對襯砌受力的影響。本文依據自行研制的同濟曙光軟件，采用地層—結構法和荷載—結構法對盾構隧道的施工過程做出模擬，并比較分析結果。
2 盾構襯砌的結構分析模型
2.1管片的離散化
盾構隧道襯砌結構通常屬管片—接縫構造體系，其在隧道橫斷面上為若干管片通過螺栓連接成管片環，在隧道縱向上為管片環通過縱向螺栓連接，呈通縫或錯縫拼裝而成。在地層一結構法和荷載—結構法中，都可以將襯砌離散為二結點六自由度的梁單元如圖1所示，假定隧道管片材料處于彈性受力狀態，根據幾何形狀又可分為曲梁單元和直梁單元，直梁單元模型是曲梁單元模型的一種特殊形式，當剖分單元取得足夠小時，可以由直梁模型代替曲梁漠型。
在荷載—結構法計算中，為了模擬管片接頭的作用，宜引入以考慮點與點接觸為特征的接頭單元模擬管片間接頭的不連續性，如圖2所示。管片接頭的局部坐標定義如下：S是沿兩梁單元間的等分角方向，正向指向洞內，n為與s正交的方向，正向為逆時針轉。

2．2地層模擬
地層—一結構法中將土層模擬為平面材料，離散為三角形或四邊形單元，將土與隧道作為一個整體來分析。為了更好地模擬土與隧道的共同作用，可以在土體的本構模型上加以改進，如采用土的非線性彈性模型(Duncan—chang)、土體E-μ模型等，還可以引進土體本構模型的最新研究成果，這為更好地進行土層材料的模擬提供了基礎。而荷載—結構法將土體對結構的作用分為兩部分即地層壓力和地層抗力。地層壓力計算采用了太沙基土拱理論和靜止土壓力理論。在地層抗力的計算上，抗力的作用范圍、分布形狀和大小都根據所采用的設計計算方法來確定。被設計單位普遍采用的修正慣用法假定水平向地層抗力分布在水平直徑上下45度中心角的范圍內，以水平直徑處為頂點三角形分布，在垂直方向上地基抗力與地基位移無關。在梁—接頭連續(梁—彈簧)和梁—接頭不連續計算模型中，將管片環與地基間的相互作用通過地基彈簧模型進行考慮，并分為全周地層彈簧模型和局部地層彈簧模型。
從以上比較可以看出，荷載—結構法將隧道周圍的土體作用簡化為孤立的荷載作用，脫離了土與結構相互作用的理念，并引進諸多假設。在這方面，地層-結構法顯示出優越性，但在土的物理參數取值方面需要做更多的考慮。
2．3接觸面單元
注漿材料介于襯砌結構和土層之間，構成既能傳遞法向應力σ，又能傳遞剪應力τ的面。為了模擬這種注漿形態，在結構和襯砌之間設置接觸面單元。本文在地層—結構計算中采用四節點接觸面單元。如圖2所示，i,j,m,r為單元的四個節點，s軸為單元局部坐標切向軸，n軸為單元局部坐標法向軸。不考慮切向和法向耦合作用，接觸面應力和相對位移關系為：

式中，σ為法向應力；t為剪應力；Ks為切向剛度；kn為法向剛度；u為切向相對位移；v為法向相對位移。有限元計算中采用的接觸面單元如圖3所示。利用以上單元類型地層—結構法可以將結構和土體離散為圖4所示的計算模型。荷載—結構法將結構和土體簡化為如圖5所示計算簡圖。

3 施工過程的模擬
盾構隧道的施工過程包括正面土體開挖，管片拼裝，盾構推進，壁后注漿等多道工序。依據此工序，本文采用的地層——結構法中將施工過程分為4個施工步，第一施工步挖土階段，盾構開挖面壓力與后方的支護壓力以及盾構機與土層之間的摩擦力保持平衡。由于盾構機的剛性支護，周圍土層的地應力釋放系數很小，取為0．1。第二施工步襯砌施工完畢，由于開挖產生的釋放荷載在此階段大部分釋放，此時應力釋放系數取為0．7。第三施工步注漿，在盾尾脫開后為了減少因孔隙引起的土體變形，從盾尾向襯砌外圍進行注漿。為了達到預想的注漿效果，在壓人口的壓力為該點的靜止土壓力和水壓力之和的1．1-1．2倍，盡量做到填補，應力釋放系數取為，同時在結構和土體之間施加注漿壓力，如圖7所示。第四施工步注漿影響范圍內土體的固結，改變圖6中陰影部分(即為注漿影響范圍)的土層材料性質，應力釋放系數取為0．1，至此由于開挖產生的釋放荷載全部釋放。整個施工過程的模擬如圖6所示。

圖6地層—結構法計算中對工況的模擬示意圖
荷載—一結構法中，需要定義施工荷載以模擬施工過程對管片內力的影響。從管片組裝開始，到
盾尾孔隙中壁后注漿材料的硬化為止，作用在襯砌上的臨時荷載稱為施工荷載，主要有千斤頂推力，
壁后注漿壓力。對于單孔注漿壓力可以采用圖8所示的計算模式，其中注漿荷載的分布可以假設為三
角形分布和均勻分布兩種形式。三角形分布時，以注漿孔為對稱中心呈等腰三角形分布。在實際施工
中，一般是多孔同時注漿的，可以根據要模擬的工況在相應注漿孔的周圍施加相應荷載，通過工況組
合，求出內力包絡圖。

圖7 土體與襯砌之間施加注漿壓力示意圖 圖8單孔注漿壓力計算簡圖
從以上分析看出，在地層—結構法中對注漿壓力施工瞬態的模擬，采用了在接觸面施加注漿壓力和改變盾構隧道周圍土體物理性質兩種方法。可以很好地模擬在注漿完成后，襯砌內力變化。一般情況下，注漿壓力分布是不均勻的，容易造成隧道受力處于偏心荷載作用下。在實際工程中，為了減少地面沉降和注漿順利完成，采用了很大的注漿壓力，一般為0．2-o．4MPa，而偏心荷載容易造成應力局部集中，這對隧道的受力是極為不利的。由于千斤頂荷載沿隧道走向施加于管片上，在平面有限元中無法模擬。影響注漿效果的因素有很多，對于注漿的影響半徑、分布形式還存在著諸多假設。通過荷載-—一結構法計算可以獲得各個施工步襯砌的軸力、剪力、彎矩，而荷載—一結構法最終獲得各種工況(基本荷載，基本荷載+可變荷載)下的包絡圖，用以具體的設計配筋。
4 算例分析
以某盾構隧道典型設計斷面為例，隧道內徑10．04m，環寬1．5m，襯砌厚度480mm，埋深11m。地層參數如表1所示：
表1 土層材料物理參數表

大彎矩偏大，最大彎矩出現的位置卻頗為接近，二者彎矩圖的分布形狀也略有差別。

5 結束語
本文通過地層---結構法和荷載—結構法對盾構隧道的施工過程作以模擬，比較了兩種方法對影響隧道內力分析因素的考慮。從中可以看出注漿壓力對隧道的受力狀況產生很大的影響。但本文在分析中對注漿的壓力分布形式、影響范圍做出了近似假設。盾構隧道的受力是一個動態變化的過程，為了更精確地模擬盾構隧道的受力狀況，需要對在建造階段和運營階段隧道所處的受力環境作以評價。如：平行隧道建造的影響，相鄰施工的影響及運行階段的列車、人群荷載等。這要求建立更貼近實際施工狀況的有限元模型，而在荷載—一結構法中做以合理的簡化，將這些影響因素轉化為作用在結構上的荷載。

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