繁華城區(qū)淺埋大斷面隧道減震爆破技術(shù)摘 要 文章以重慶輕軌較新線臨江門(mén)車(chē)站隧道為例,介紹了復(fù)雜條件下城市淺埋硬巖特大斷面隧道減震爆破的施工方法。開(kāi)挖爆破中由于采用了一系列綜合減震措施,使其對(duì)隧道周邊圍巖的影響降低到了最小程度;在爆破設(shè)計(jì)中,掏槽眼增加了減震孔,周邊眼增加了導(dǎo)向孔,并采取隔孔裝藥方式,對(duì)提高炮眼利用率起到了良好的作用。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明,爆破震速控制較好。關(guān)鍵詞 城市輕軌 淺埋大斷面隧道 車(chē)站隧道 減震爆破1前 言 城市淺埋、暗挖、硬巖大斷面隧道,在我國(guó)隧道建設(shè)史上并不多見(jiàn),隨著城市建設(shè)的不斷發(fā)展,地面空間已不能滿(mǎn)足城市功能的要求,地下空間的開(kāi)發(fā)利用已越來(lái)越顯示出它的優(yōu)越性。臨江門(mén)車(chē)站是重慶輕軌較新線的一個(gè)中間站,位于重慶市渝中區(qū)解放碑商業(yè)步行街下,埋深10～14m,開(kāi)挖高度為20.885m,開(kāi)挖寬度為23.04m,開(kāi)挖斷面積為421m2。車(chē)站周邊高層建筑林立,與35層高的世貿(mào)中心大廈水平距離僅4.5m,具有典型的城市淺埋硬巖大斷面隧道的特點(diǎn)及施工難度。本文以臨江門(mén)車(chē)站隧道的減震爆破施工為例,介紹城市淺埋大斷面隧道減震爆破技術(shù),以供同類(lèi)工程參考。2工程地質(zhì)及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概述 臨江門(mén)站在區(qū)域構(gòu)造上屬于解放碑向斜軸部地段,巖層產(chǎn)狀平緩,走向與車(chē)站軸線大體一致或以小角度斜交。臨江門(mén)站出露地層為第四系全新統(tǒng)人工填土,下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組砂巖和砂質(zhì)泥巖,無(wú)斷層構(gòu)造裂隙發(fā)育,圍巖拱部為砂巖,邊墻大部分為泥巖,較場(chǎng)口一端邊墻砂巖較厚,黃花園一端邊墻為泥巖,車(chē)站底部全部為泥巖。 車(chē)站洞室段水文地質(zhì)條件簡(jiǎn)單,由于街道市政排水設(shè)施完備,因此,僅少量地表水沿著破裂的地下管道滲透于砂巖中,形成基巖裂隙水。場(chǎng)地所在區(qū)域地震基本烈度為Ⅵ度。臨江門(mén)車(chē)站隧道最小覆蓋層厚度為10.5m,其中地表土層厚2.8m、基巖厚7.7m;最大覆蓋層厚度也只有14.58m,其中地表土層厚4.1m、基巖厚10.5m。 車(chē)站地面兩側(cè)高層建筑林立,車(chē)站沿途兩側(cè)主要建筑物有:解放碑酒樓和新潮商場(chǎng)(現(xiàn)正在改建為圖書(shū)金融大樓)、時(shí)代廣場(chǎng)(在建)、和平電影院、新世紀(jì)百貨大樓、頤之時(shí)大酒樓、重慶世貿(mào)中心(在建)、都市廣場(chǎng)。對(duì)車(chē)站隧道影響較大的有:時(shí)代廣場(chǎng)、世貿(mào)大廈、新世紀(jì)百貨、都市廣場(chǎng)。車(chē)站較場(chǎng)口端位于鄒容路步行街下,街面行人密布,黃花園端地面上車(chē)流滾滾;車(chē)站地下人防洞室密布,縱橫交錯(cuò),與車(chē)站隧道洞室在平面和空間上有交叉、有平行、有重合,人防洞室分布在車(chē)站洞室拱部,構(gòu)成了復(fù)雜的工程地質(zhì)和環(huán)境地質(zhì)條件。 根據(jù)臨江門(mén)站的工程特點(diǎn),隧道設(shè)計(jì)采用新奧法設(shè)計(jì),車(chē)站隧道采用復(fù)合式襯砌結(jié)構(gòu)。車(chē)站施工采用雙側(cè)壁導(dǎo)洞法分步開(kāi)挖及全斷面整體式襯砌,最后開(kāi)挖核心部分和仰拱。施工步序如圖1。
3 鉆爆設(shè)計(jì)與施工3.1 爆破特點(diǎn)及要求 由于車(chē)站隧道位于市中心繁華商業(yè)區(qū),隧道埋深淺,地表高層建筑物林立,地下室開(kāi)挖邊界距車(chē)站開(kāi)挖邊線水平距離只有4.5～7.8m,基礎(chǔ)底部標(biāo)高在隧道起拱線部位;地面街道行人車(chē)輛密度大,地下人防洞室錯(cuò)綜復(fù)雜。隧道爆破施工必須在確保高質(zhì)量的隧道開(kāi)挖斷面和進(jìn)尺的同時(shí),將爆破震動(dòng)控制在盡可能小的范圍內(nèi),以保證地表及建筑物的安全和對(duì)周?chē)h(huán)境的影響。為此,爆破必須滿(mǎn)足:爆破震動(dòng)波速應(yīng)控制在1.5～2.0cm/s;為保護(hù)世貿(mào)中心大廈與車(chē)站隧道之間的巖柱,該段爆破影響圍巖松動(dòng)圈要求控制在2m以?xún)?nèi);炮眼利用率在90%以上,光爆的半壁拋眼留痕跡率在80%以上;平均線性超挖不大于10cm,最大不超過(guò)15cm;相鄰兩循環(huán)炮眼銜接臺(tái)階不大于10cm;局部欠挖面積小于0.1m2,最大欠挖小于5cm。3.2 鉆爆設(shè)計(jì)原則 (1)以地面建筑物基礎(chǔ)底部(或地面)至爆源中心距離(R)為安全控制半徑,借助于經(jīng)驗(yàn)公式:Qm=R3(Vkp/K)3/α,并以質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)波速度限值(2cm/s)作為控制標(biāo)準(zhǔn),對(duì)各部分所允許的單段用藥量進(jìn)行反算,并進(jìn)行試爆試驗(yàn),以取得合理的爆破參數(shù)。 (2)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的地質(zhì)及施工條件,采用微臺(tái)階分部開(kāi)挖,每部分又分多次爆破,普通段循環(huán)進(jìn)尺控制在2m以?xún)?nèi),過(guò)世貿(mào)大廈段循環(huán)進(jìn)尺控制在1m以?xún)?nèi),控制爆破規(guī)模,以達(dá)到控制質(zhì)點(diǎn)震動(dòng)速度的目的。 (3)炮眼按淺密原則布置,控制單眼裝藥量和單段裝藥量。 (4)上導(dǎo)洞1部掏槽眼位盡量布置在遠(yuǎn)離建、構(gòu)筑物一側(cè)。 (5)上導(dǎo)洞1部及拱部4部開(kāi)挖斷面周邊眼間均設(shè)直徑為50mm的減震空眼,中導(dǎo)洞2、3部開(kāi)挖時(shí)在兩側(cè)各預(yù)留1m的光爆層。 (6)核心5、7部、仰拱8部的爆破以松動(dòng)爆破為主,控制爆破飛石對(duì)襯砌臺(tái)車(chē)及襯砌混凝土表面的破壞。 (7)地面、洞內(nèi)均需配合爆破震動(dòng)監(jiān)測(cè),及時(shí)調(diào)整鉆爆參數(shù),以滿(mǎn)足環(huán)境及施工要求。3.3 鉆爆設(shè)計(jì)3.3.1 減小爆破地震動(dòng)強(qiáng)度的方法 本工程除了采用光面爆破施工的減震措施外,擬采用周邊密排空眼減震,開(kāi)挖面增打減震孔、預(yù)留光爆層等綜合減震措施的爆破技術(shù)。3.3.2爆破參數(shù)選擇 爆破參數(shù)的確定采用理論計(jì)算法、工程類(lèi)比法與現(xiàn)場(chǎng)試爆相結(jié)合,在保證爆破震動(dòng)速度符合安全規(guī)定的前提下,提高隧道開(kāi)挖成型質(zhì)量和施工進(jìn)度。(1)炮眼深度(L) 本爆破設(shè)計(jì)的炮眼深度主要受爆破地震動(dòng)強(qiáng)度控制,設(shè)計(jì)炮眼深度根據(jù)爆破部位不同進(jìn)行調(diào)整,一般為1.0～2.0m。(2)炮眼數(shù)目(N) 本爆破設(shè)計(jì)炮眼直徑采用Φ42mm,每次開(kāi)挖面積約為36～50m2,單位面積鉆眼數(shù)為1.5個(gè)(未包括光面爆破炮眼)。(3)炮眼布置 ①周邊炮眼布置采用經(jīng)驗(yàn)公式和工程類(lèi)比法確定。按規(guī)定炮眼間距(E)=(8～12)d(d為炮眼直徑);抵抗線:W=(1.0～1.5)E。本設(shè)計(jì)為隔孔裝藥,炮眼間距為250mm,炮眼直徑為42mm,能滿(mǎn)足E值要求。 類(lèi)似工程地質(zhì)的裝藥集中度:q=0.1～0.15kg/m,由于本設(shè)計(jì)炮眼間距為250mm,且為隔孔裝藥,因此設(shè)計(jì)裝藥集中度取最小值(q=0.1kg/m)。 ②掏槽眼布置主要應(yīng)用于側(cè)壁導(dǎo)洞1部,本爆破設(shè)計(jì)采用空眼雙層復(fù)式楔形混合掏槽。 ③為降低爆破地震動(dòng)強(qiáng)度,循環(huán)進(jìn)尺根據(jù)開(kāi)挖部位不同來(lái)確定,掘進(jìn)炮眼深度根據(jù)循環(huán)進(jìn)尺來(lái)確定。 當(dāng)炮眼直徑在35～42mm的范圍內(nèi)時(shí),抵抗線(W)與炮眼深度有如下關(guān)系式:W=(15～25)d或W=(0.3～0.6)dL,在堅(jiān)硬難爆的巖體中或炮眼較深時(shí),應(yīng)取較小的系數(shù),反之則取較大的系數(shù)。(4)單眼裝藥量的計(jì)算 周邊眼裝藥參數(shù)在上面已確定,其它炮眼的裝藥量均可按下列公式計(jì)算:q=k.a.w.L.λ(kg) (1)式中:q———單眼裝藥量(kg);k———炸藥單耗(kg/m3); a———炮眼間距(m);w———炮眼爆破方向的抵抗線(m); L———炮眼深度(m); λ———炮眼部位系數(shù)(參照表1選取)。(5)炮眼堵塞 堵塞作用是使炸藥在受約束條件下能充分爆炸以提高能量利用率,因此堵塞長(zhǎng)度不小于20cm,堵塞材料采用炮泥(砂∶粘土∶水=3∶1∶1)。要求堵塞密實(shí),不能有空隙或間斷。（6）爆破器材的選擇 炸藥:采用二號(hào)巖石銷(xiāo)銨炸藥,周邊炮眼采用Φ25mm小藥卷,其它炮眼采用Φ32mm標(biāo)準(zhǔn)藥卷。 雷管:孔外采用火雷管起爆,連接件及孔內(nèi)均采用非電毫秒雷管(1-15段)。為避免爆破時(shí)沖擊波的疊加,選擇非電毫秒雷管時(shí)應(yīng)選用段間隔為75ms以上的各段雷管(1、5、7、9、11、13、14、15共8種段別的非電毫秒雷管)。 導(dǎo)火索及導(dǎo)爆索:火雷管采用導(dǎo)火索引爆;周邊炮眼間隔裝藥,采用導(dǎo)爆索傳爆。（7）裝藥結(jié)構(gòu)(圖2) 掏槽眼和底板眼采用反向起爆,周邊眼采用間隔不偶合裝藥形式。為保證每個(gè)周邊眼內(nèi)炸藥同時(shí)起爆,需使用導(dǎo)爆索連結(jié)各藥卷。(8)裝藥連線 因雷管段數(shù)較少、炮眼較多,單段裝藥量受爆破震速要求的限制較小,因此,采用雷管分段控制和孔外微差爆破相結(jié)合的方法,以減少單段起爆藥量和起爆次數(shù)。3.3.3 爆破安全驗(yàn)算 地表建筑距隧道的最短距離為10.4m,距世貿(mào)大廈地下基礎(chǔ)的最短距離為4.5m,震速控制在1.5cm/s(視建筑物結(jié)構(gòu)形式而定)。Qm=K/R3(Vkp/K′)3/α (2)式中:Qm———最大一段允許用藥量(kg); Vkp———震動(dòng)安全速度(cm/s); R———爆源中心到震速控制點(diǎn)的距離(m); K———與爆破技術(shù)、地震波傳播途經(jīng)介質(zhì)的性質(zhì)有關(guān)的系數(shù),取160(試驗(yàn)測(cè)定值); α———爆破震動(dòng)衰減系數(shù),取1.8(試驗(yàn)測(cè)定值); K′———在爆破施工實(shí)踐中的爆破震動(dòng)衰減修正系數(shù)(表2),相關(guān)于不同的減震措施及爆破臨空面的數(shù)量。4爆破監(jiān)測(cè)與分析4.1 爆破震動(dòng)監(jiān)測(cè) 爆破震動(dòng)監(jiān)測(cè)主要采用由DSVM-4C振動(dòng)測(cè)試儀、891-II型拾振器、計(jì)算機(jī)、打印機(jī)等組成的震動(dòng)測(cè)試系統(tǒng),量測(cè)過(guò)程由計(jì)算機(jī)自動(dòng)進(jìn)行控制(圖3)。 拾振器1、拾振器2、拾振器3分別用來(lái)測(cè)量震動(dòng)速度的水平徑向分量(vr)、水平切向分量(vτ)和垂直分量(vz)。爆破震動(dòng)監(jiān)測(cè)結(jié)果如表3所示。4.2 圍巖松動(dòng)圈監(jiān)測(cè) 為了監(jiān)測(cè)爆破對(duì)臨江門(mén)車(chē)站與世貿(mào)中心之間巖柱的影響,采用美國(guó)GSSI公司生產(chǎn)的SIR-10H雷達(dá)對(duì)爆破后的斷面進(jìn)行連續(xù)探測(cè),以形成CT剖面,監(jiān)測(cè)圍巖松動(dòng)圈的變化,分析爆破震動(dòng)對(duì)該段巖柱的影響。表4為部分地段通過(guò)地質(zhì)雷達(dá)探測(cè)松動(dòng)圈的探測(cè)結(jié)果。 從表4可以看出,在車(chē)站洞室各部位上松動(dòng)圈的分布是較為均勻的,這種均勻性保證了松動(dòng)圈外巖石仍然有一定的完整性,沒(méi)有明顯的薄弱環(huán)節(jié),而且因?yàn)檫x用雷達(dá)精度較高,測(cè)得的松動(dòng)圈內(nèi)大部分圍巖未受到明顯破壞,因而具有較強(qiáng)的承載能力。5結(jié)論及建議 由于采用了一系列綜合減震措施,使開(kāi)挖爆破對(duì)隧道周邊圍巖的影響降低到了最小程度,世貿(mào)段的爆破對(duì)圍巖松動(dòng)圈的影響基本控制在1.5m以?xún)?nèi),其余部位基本控制在2.0m以?xún)?nèi),從而保證了圍巖穩(wěn)定和工程的安全性。 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明:世貿(mào)中心段的爆破震速基本控制在1.5cm/s以?xún)?nèi),其余地段在2.0cm/s以?xún)?nèi),最大不超過(guò)3.0cm/s。 由于車(chē)站隧道各部位在交叉施工,爆破飛石的控制對(duì)車(chē)站隧道的影響是巨大的,也是開(kāi)挖中要控制的關(guān)鍵指標(biāo)之一。拱部4步開(kāi)挖有3個(gè)臨空面,自由下落高度為15m左右,選擇爆破方法著重是選擇抵抗線方向,使之對(duì)其他工作面的影響減小到最低程度。方案制定時(shí)選擇最小抵抗線方向:先是沿車(chē)站軸線方向起爆,再選擇朝仰拱方向,有效地避免了爆破飛石對(duì)已襯砌段及其他工作面的影響,取得了較大的成功。2、3步開(kāi)挖時(shí)上部有臨時(shí)鋼支撐,選擇爆破方法時(shí)主要是控制起爆順序,以減小爆破飛石對(duì)上部臨時(shí)鋼支撐的影響。實(shí)際爆破作業(yè)時(shí)通過(guò)采取弱爆破、選擇合理的起爆順序,有效地避免了爆破飛石對(duì)鋼支撐的損傷,整個(gè)車(chē)站臨時(shí)鋼支撐受爆破作業(yè)的損傷不到5%,證明了選擇合理的爆破順序是2、3步爆破方案的關(guān)鍵。 炮眼利用率的高低與爆破設(shè)計(jì)、施工均有直接關(guān)系。在爆破設(shè)計(jì)中,由于掏槽眼增加了減震孔、周邊眼增加了導(dǎo)向孔,采取隔孔裝藥方式,同時(shí)施工中嚴(yán)格控制炮眼深度、炮眼角度,提高炮眼堵塞質(zhì)量,從而對(duì)提高炮眼利用率起到了良好的作用。掏槽眼的炮眼利用率達(dá)95%以上;由于擴(kuò)槽眼、掘進(jìn)眼的間距、抵抗線設(shè)計(jì)合理,鉆眼偏差小,炮眼利用率均在92%以上。 本工程實(shí)際施工中,由于要控制爆破震速,炸藥的單耗較低,個(gè)別石碴塊度較大,但由于出碴裝運(yùn)是通過(guò)50B裝載機(jī)及載重15t的鐵馬車(chē)來(lái)完成的,除了極個(gè)別塊度較大需改炮外,絕大部分石碴能滿(mǎn)足設(shè)備裝運(yùn)要求。 本工程因工期較緊,未采用大直徑空眼減震,如有條件,可在1步開(kāi)挖的周邊眼和開(kāi)挖面增打Φ130mm或更大直徑的減震孔,這樣能收到更好的減震效果。參考文獻(xiàn)[1]馮叔瑜等.城市控制爆破(第二版)[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,1996[2]孟吉復(fù)等.爆破測(cè)試技術(shù)[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,1992[3]婁德蘭.導(dǎo)爆管起爆技術(shù)[M].中國(guó)鐵道出版社,1995[4]中國(guó)力學(xué)爆破專(zhuān)業(yè)委員會(huì)編.爆破工程[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1992
3 鉆爆設(shè)計(jì)與施工3.1 爆破特點(diǎn)及要求 由于車(chē)站隧道位于市中心繁華商業(yè)區(qū),隧道埋深淺,地表高層建筑物林立,地下室開(kāi)挖邊界距車(chē)站開(kāi)挖邊線水平距離只有4.5～7.8m,基礎(chǔ)底部標(biāo)高在隧道起拱線部位;地面街道行人車(chē)輛密度大,地下人防洞室錯(cuò)綜復(fù)雜。隧道爆破施工必須在確保高質(zhì)量的隧道開(kāi)挖斷面和進(jìn)尺的同時(shí),將爆破震動(dòng)控制在盡可能小的范圍內(nèi),以保證地表及建筑物的安全和對(duì)周?chē)h(huán)境的影響。為此,爆破必須滿(mǎn)足:爆破震動(dòng)波速應(yīng)控制在1.5～2.0cm/s;為保護(hù)世貿(mào)中心大廈與車(chē)站隧道之間的巖柱,該段爆破影響圍巖松動(dòng)圈要求控制在2m以?xún)?nèi);炮眼利用率在90%以上,光爆的半壁拋眼留痕跡率在80%以上;平均線性超挖不大于10cm,最大不超過(guò)15cm;相鄰兩循環(huán)炮眼銜接臺(tái)階不大于10cm;局部欠挖面積小于0.1m2,最大欠挖小于5cm。3.2 鉆爆設(shè)計(jì)原則 (1)以地面建筑物基礎(chǔ)底部(或地面)至爆源中心距離(R)為安全控制半徑,借助于經(jīng)驗(yàn)公式:Qm=R3(Vkp/K)3/α,并以質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)波速度限值(2cm/s)作為控制標(biāo)準(zhǔn),對(duì)各部分所允許的單段用藥量進(jìn)行反算,并進(jìn)行試爆試驗(yàn),以取得合理的爆破參數(shù)。 (2)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的地質(zhì)及施工條件,采用微臺(tái)階分部開(kāi)挖,每部分又分多次爆破,普通段循環(huán)進(jìn)尺控制在2m以?xún)?nèi),過(guò)世貿(mào)大廈段循環(huán)進(jìn)尺控制在1m以?xún)?nèi),控制爆破規(guī)模,以達(dá)到控制質(zhì)點(diǎn)震動(dòng)速度的目的。 (3)炮眼按淺密原則布置,控制單眼裝藥量和單段裝藥量。 (4)上導(dǎo)洞1部掏槽眼位盡量布置在遠(yuǎn)離建、構(gòu)筑物一側(cè)。 (5)上導(dǎo)洞1部及拱部4部開(kāi)挖斷面周邊眼間均設(shè)直徑為50mm的減震空眼,中導(dǎo)洞2、3部開(kāi)挖時(shí)在兩側(cè)各預(yù)留1m的光爆層。 (6)核心5、7部、仰拱8部的爆破以松動(dòng)爆破為主,控制爆破飛石對(duì)襯砌臺(tái)車(chē)及襯砌混凝土表面的破壞。 (7)地面、洞內(nèi)均需配合爆破震動(dòng)監(jiān)測(cè),及時(shí)調(diào)整鉆爆參數(shù),以滿(mǎn)足環(huán)境及施工要求。3.3 鉆爆設(shè)計(jì)3.3.1 減小爆破地震動(dòng)強(qiáng)度的方法 本工程除了采用光面爆破施工的減震措施外,擬采用周邊密排空眼減震,開(kāi)挖面增打減震孔、預(yù)留光爆層等綜合減震措施的爆破技術(shù)。3.3.2爆破參數(shù)選擇 爆破參數(shù)的確定采用理論計(jì)算法、工程類(lèi)比法與現(xiàn)場(chǎng)試爆相結(jié)合,在保證爆破震動(dòng)速度符合安全規(guī)定的前提下,提高隧道開(kāi)挖成型質(zhì)量和施工進(jìn)度。(1)炮眼深度(L) 本爆破設(shè)計(jì)的炮眼深度主要受爆破地震動(dòng)強(qiáng)度控制,設(shè)計(jì)炮眼深度根據(jù)爆破部位不同進(jìn)行調(diào)整,一般為1.0～2.0m。(2)炮眼數(shù)目(N) 本爆破設(shè)計(jì)炮眼直徑采用Φ42mm,每次開(kāi)挖面積約為36～50m2,單位面積鉆眼數(shù)為1.5個(gè)(未包括光面爆破炮眼)。(3)炮眼布置 ①周邊炮眼布置采用經(jīng)驗(yàn)公式和工程類(lèi)比法確定。按規(guī)定炮眼間距(E)=(8～12)d(d為炮眼直徑);抵抗線:W=(1.0～1.5)E。本設(shè)計(jì)為隔孔裝藥,炮眼間距為250mm,炮眼直徑為42mm,能滿(mǎn)足E值要求。 類(lèi)似工程地質(zhì)的裝藥集中度:q=0.1～0.15kg/m,由于本設(shè)計(jì)炮眼間距為250mm,且為隔孔裝藥,因此設(shè)計(jì)裝藥集中度取最小值(q=0.1kg/m)。 ②掏槽眼布置主要應(yīng)用于側(cè)壁導(dǎo)洞1部,本爆破設(shè)計(jì)采用空眼雙層復(fù)式楔形混合掏槽。 ③為降低爆破地震動(dòng)強(qiáng)度,循環(huán)進(jìn)尺根據(jù)開(kāi)挖部位不同來(lái)確定,掘進(jìn)炮眼深度根據(jù)循環(huán)進(jìn)尺來(lái)確定。 當(dāng)炮眼直徑在35～42mm的范圍內(nèi)時(shí),抵抗線(W)與炮眼深度有如下關(guān)系式:W=(15～25)d或W=(0.3～0.6)dL,在堅(jiān)硬難爆的巖體中或炮眼較深時(shí),應(yīng)取較小的系數(shù),反之則取較大的系數(shù)。(4)單眼裝藥量的計(jì)算 周邊眼裝藥參數(shù)在上面已確定,其它炮眼的裝藥量均可按下列公式計(jì)算:q=k.a.w.L.λ(kg) (1)式中:q———單眼裝藥量(kg);k———炸藥單耗(kg/m3); a———炮眼間距(m);w———炮眼爆破方向的抵抗線(m); L———炮眼深度(m); λ———炮眼部位系數(shù)(參照表1選取)。(5)炮眼堵塞 堵塞作用是使炸藥在受約束條件下能充分爆炸以提高能量利用率,因此堵塞長(zhǎng)度不小于20cm,堵塞材料采用炮泥(砂∶粘土∶水=3∶1∶1)。要求堵塞密實(shí),不能有空隙或間斷。（6）爆破器材的選擇 炸藥:采用二號(hào)巖石銷(xiāo)銨炸藥,周邊炮眼采用Φ25mm小藥卷,其它炮眼采用Φ32mm標(biāo)準(zhǔn)藥卷。 雷管:孔外采用火雷管起爆,連接件及孔內(nèi)均采用非電毫秒雷管(1-15段)。為避免爆破時(shí)沖擊波的疊加,選擇非電毫秒雷管時(shí)應(yīng)選用段間隔為75ms以上的各段雷管(1、5、7、9、11、13、14、15共8種段別的非電毫秒雷管)。 導(dǎo)火索及導(dǎo)爆索:火雷管采用導(dǎo)火索引爆;周邊炮眼間隔裝藥,采用導(dǎo)爆索傳爆。（7）裝藥結(jié)構(gòu)(圖2) 掏槽眼和底板眼采用反向起爆,周邊眼采用間隔不偶合裝藥形式。為保證每個(gè)周邊眼內(nèi)炸藥同時(shí)起爆,需使用導(dǎo)爆索連結(jié)各藥卷。(8)裝藥連線 因雷管段數(shù)較少、炮眼較多,單段裝藥量受爆破震速要求的限制較小,因此,采用雷管分段控制和孔外微差爆破相結(jié)合的方法,以減少單段起爆藥量和起爆次數(shù)。3.3.3 爆破安全驗(yàn)算 地表建筑距隧道的最短距離為10.4m,距世貿(mào)大廈地下基礎(chǔ)的最短距離為4.5m,震速控制在1.5cm/s(視建筑物結(jié)構(gòu)形式而定)。Qm=K/R3(Vkp/K′)3/α (2)式中:Qm———最大一段允許用藥量(kg); Vkp———震動(dòng)安全速度(cm/s); R———爆源中心到震速控制點(diǎn)的距離(m); K———與爆破技術(shù)、地震波傳播途經(jīng)介質(zhì)的性質(zhì)有關(guān)的系數(shù),取160(試驗(yàn)測(cè)定值); α———爆破震動(dòng)衰減系數(shù),取1.8(試驗(yàn)測(cè)定值); K′———在爆破施工實(shí)踐中的爆破震動(dòng)衰減修正系數(shù)(表2),相關(guān)于不同的減震措施及爆破臨空面的數(shù)量。4爆破監(jiān)測(cè)與分析4.1 爆破震動(dòng)監(jiān)測(cè) 爆破震動(dòng)監(jiān)測(cè)主要采用由DSVM-4C振動(dòng)測(cè)試儀、891-II型拾振器、計(jì)算機(jī)、打印機(jī)等組成的震動(dòng)測(cè)試系統(tǒng),量測(cè)過(guò)程由計(jì)算機(jī)自動(dòng)進(jìn)行控制(圖3)。 拾振器1、拾振器2、拾振器3分別用來(lái)測(cè)量震動(dòng)速度的水平徑向分量(vr)、水平切向分量(vτ)和垂直分量(vz)。爆破震動(dòng)監(jiān)測(cè)結(jié)果如表3所示。4.2 圍巖松動(dòng)圈監(jiān)測(cè) 為了監(jiān)測(cè)爆破對(duì)臨江門(mén)車(chē)站與世貿(mào)中心之間巖柱的影響,采用美國(guó)GSSI公司生產(chǎn)的SIR-10H雷達(dá)對(duì)爆破后的斷面進(jìn)行連續(xù)探測(cè),以形成CT剖面,監(jiān)測(cè)圍巖松動(dòng)圈的變化,分析爆破震動(dòng)對(duì)該段巖柱的影響。表4為部分地段通過(guò)地質(zhì)雷達(dá)探測(cè)松動(dòng)圈的探測(cè)結(jié)果。 從表4可以看出,在車(chē)站洞室各部位上松動(dòng)圈的分布是較為均勻的,這種均勻性保證了松動(dòng)圈外巖石仍然有一定的完整性,沒(méi)有明顯的薄弱環(huán)節(jié),而且因?yàn)檫x用雷達(dá)精度較高,測(cè)得的松動(dòng)圈內(nèi)大部分圍巖未受到明顯破壞,因而具有較強(qiáng)的承載能力。5結(jié)論及建議 由于采用了一系列綜合減震措施,使開(kāi)挖爆破對(duì)隧道周邊圍巖的影響降低到了最小程度,世貿(mào)段的爆破對(duì)圍巖松動(dòng)圈的影響基本控制在1.5m以?xún)?nèi),其余部位基本控制在2.0m以?xún)?nèi),從而保證了圍巖穩(wěn)定和工程的安全性。 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明:世貿(mào)中心段的爆破震速基本控制在1.5cm/s以?xún)?nèi),其余地段在2.0cm/s以?xún)?nèi),最大不超過(guò)3.0cm/s。 由于車(chē)站隧道各部位在交叉施工,爆破飛石的控制對(duì)車(chē)站隧道的影響是巨大的,也是開(kāi)挖中要控制的關(guān)鍵指標(biāo)之一。拱部4步開(kāi)挖有3個(gè)臨空面,自由下落高度為15m左右,選擇爆破方法著重是選擇抵抗線方向,使之對(duì)其他工作面的影響減小到最低程度。方案制定時(shí)選擇最小抵抗線方向:先是沿車(chē)站軸線方向起爆,再選擇朝仰拱方向,有效地避免了爆破飛石對(duì)已襯砌段及其他工作面的影響,取得了較大的成功。2、3步開(kāi)挖時(shí)上部有臨時(shí)鋼支撐,選擇爆破方法時(shí)主要是控制起爆順序,以減小爆破飛石對(duì)上部臨時(shí)鋼支撐的影響。實(shí)際爆破作業(yè)時(shí)通過(guò)采取弱爆破、選擇合理的起爆順序,有效地避免了爆破飛石對(duì)鋼支撐的損傷,整個(gè)車(chē)站臨時(shí)鋼支撐受爆破作業(yè)的損傷不到5%,證明了選擇合理的爆破順序是2、3步爆破方案的關(guān)鍵。 炮眼利用率的高低與爆破設(shè)計(jì)、施工均有直接關(guān)系。在爆破設(shè)計(jì)中,由于掏槽眼增加了減震孔、周邊眼增加了導(dǎo)向孔,采取隔孔裝藥方式,同時(shí)施工中嚴(yán)格控制炮眼深度、炮眼角度,提高炮眼堵塞質(zhì)量,從而對(duì)提高炮眼利用率起到了良好的作用。掏槽眼的炮眼利用率達(dá)95%以上;由于擴(kuò)槽眼、掘進(jìn)眼的間距、抵抗線設(shè)計(jì)合理,鉆眼偏差小,炮眼利用率均在92%以上。 本工程實(shí)際施工中,由于要控制爆破震速,炸藥的單耗較低,個(gè)別石碴塊度較大,但由于出碴裝運(yùn)是通過(guò)50B裝載機(jī)及載重15t的鐵馬車(chē)來(lái)完成的,除了極個(gè)別塊度較大需改炮外,絕大部分石碴能滿(mǎn)足設(shè)備裝運(yùn)要求。 本工程因工期較緊,未采用大直徑空眼減震,如有條件,可在1步開(kāi)挖的周邊眼和開(kāi)挖面增打Φ130mm或更大直徑的減震孔,這樣能收到更好的減震效果。參考文獻(xiàn)[1]馮叔瑜等.城市控制爆破(第二版)[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,1996[2]孟吉復(fù)等.爆破測(cè)試技術(shù)[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,1992[3]婁德蘭.導(dǎo)爆管起爆技術(shù)[M].中國(guó)鐵道出版社,1995[4]中國(guó)力學(xué)爆破專(zhuān)業(yè)委員會(huì)編.爆破工程[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1992